- UID
- 1
- 精华
- 积分
- 75304
- 胶币
- 个
- 胶分
- 点
- 技术指数
- 点
- 阅读权限
- 200
- 在线时间
- 小时
- 注册时间
- 2006-5-30
- 最后登录
- 1970-1-1
|
马上注册,结交更多胶友,享用更多功能!
您需要 登录 才可以下载或查看,没有账号?注册
×
随着井深的增加,原有封隔器胶筒已远不能满足深井和超深井酸化、压裂和堵水等施工工艺的需要。笔者就胶筒设计原理、受力状态及力学特征,结合室内试验数据,对胶筒最重要的两个指标——工作温度和工作压差进行了初步的分析,以寻求提高封隔器胶筒耐温和耐压性能的有效途径。
1 B2 |8 y" @7 K- R* l5 w+ E( G( S4 o' y, L& o/ O" I' {6 f0 _; Q
压缩式胶筒结构参数设计+ F3 y$ |" Z" u2 l, L, D
8 J2 y$ ~, @4 L4 u& s7 r 1.胶筒结构参数的确定: E" P! I- N' t; y- v
目前国内外所用压缩式胶筒均为柱状结构,主要结构参数为外径、内径和高度。假设胶筒压缩前后体积不变可得, o8 A/ ]* ~7 O' [; U5 q3 U* [
π(R22-R21)H=π(R23-R21)(H-ΔH) (1) X7 M% |. n) S$ F) G
式中 R1——胶筒内半径,cm;( A% R4 ]3 _- R# _( O
R2─—胶筒外半径,cm;
% b5 s) U: k5 |5 g% S+ ] R3─—套管内半径,cm;
. Z( v4 @2 j, F/ X, R H─—胶筒自由高度,cm;
% l5 W2 G7 p; c) U6 [3 l( l. p) V ΔH─—压缩距,cm。: i0 `8 n4 @' I( L
两端除以H整理后得
: n5 O- _: N; Y4 x/ Z8 \ R22-R21=(R23- R21)(1-ΔH/H) (2)
) [) C3 L. b, n# e4 s" S 胶筒的线应变ε
$ [8 h B* I \* M$ q$ t1 l" N ε=ΔH/H (3)0 C, ]' u5 X& v/ C0 F# _
将式(3)代入式(2)得# s {0 {% ^5 O9 v5 @8 [
R22-R21=(R23-R21)(1-ε) (4)
r5 |) {4 j# _0 n& ^ 橡胶的允许应变[ε]应小于0.3,一般取0.25。
& V7 B" w6 Z5 E7 M0 Y G7 s 式(4)中,套管内半径R3为确定值,胶筒外半径R2可根据封隔器允许最大外径确定,内半径R1可根据中心管允许最小外径确定,则可计算出ε,而ε=(H-H0)/H(H0为胶筒工作状态下的高度,可通过受力分析计算得出),根据H0,就可计算出胶筒的自由高度H。
: u) S/ f8 L' e* F( m+ O 2.胶筒结构参数对耐压性能的影响
9 ], j. `- z- g. M 常用胶筒结构参数见表1。从表中可以看出,线应变ε为0.47的封隔器胶筒,其耐压指标很难提高(ε虽然不是胶筒的结构参数,但它是胶筒结构参数的综合反映)。而φ148mm胶筒,在内径为157mm套管中比在内径为161mm套管中耐压差性能好。实践证明,ε越小越好。在一定套管内,这就要求增大胶筒外径或减小胶筒内径,而这两项指标受封隔器尺寸限制,不便改动。但对于耐温、耐高压的特种封隔器,其外径应灵活掌握。如对于内径124mm的φ139.7mm套管,7m长的电泵电动机外径可达φ116mm,30多米长的机组轴向投影尺寸达φ120mm,都能顺利安全起下,那么对于1~2m长的封隔器外径为什么不能提高到φ116~φ118mm呢?如果这样,ε可降为0.17~0.21,其耐压指标则可上一个等级。8 [' a1 E. V, n% E5 V+ h6 A, a
; f; z% ~! u3 x" K$ v6 j4 d (3)增大坐封力T,可以提高接触应力,但T的增大是受限制的。这是因为胶筒座与套管间有一定间隙,若轴向力太大,则胶筒肩突太多,超过其抗撕裂强度时胶筒易损坏而失效。从这个角度考虑,承受高压的胶筒应采用肩保。 6 J' ]5 v# C# l0 J9 X% E
结论与建议# [0 r/ F8 q, Q8 e1 j# v% P
6 t P7 t. X" c! j( l4 l
(1)封隔器胶筒的耐温性能与材质密切相关,对于耐温和耐压不高,或工作温度较高而工作时间较短的胶筒,可优先选用丁腈橡胶。对于耐温和耐压要求较高的胶筒,则应考虑选用氢化丁腈橡胶。
2 Q( B) w- E0 E0 f (2)封隔器胶筒的耐压性能除受材质的影响之外,还受胶筒结构尺寸、胶筒座外径和肩保等影响。在现有胶料性能不高的情况下,采取扩大胶筒座和胶筒外径,以及加肩保的方法来提高胶筒的耐压性能不失为一条捷径。
5 m. f V# X8 z1 n$ L (3)胶筒坐封力的方向最好与其受压方向一致,如果封隔器承受下压,应从下往上压缩胶筒;如果封隔器承受上压,应从上往下压缩胶筒;如果封隔器两端要求耐压一样,则最好从两端同时压缩胶筒,否则,胶筒虽能工作,但寿命大为降低。. r0 M0 h& G( } d& Z9 i- {
: |& ?$ ?, }9 x作者简介:陈爱平,助理工程师,生于1966年,1987年毕业于重庆石油学校矿机专业,现从事井下工具研究工作0 O; {+ V! y5 f! c H% E; y* U- \
4 d1 Z& G3 S. Z5 k作者单位:江汉石油管理局采油工艺研究院
: l" t) R* |6 ^2 z" v9 q: R+ D2 c. \7 I
参考文献
5 h. |. M. ~0 q' R, E k: R7 b! ^( x; A4 I$ | @; G
[1] 橡胶工业手册编写小组.橡胶工业手册(第一分册).北京:石油化学工业出版社,1976:163,252~253
4 R l* l2 x0 |) S8 z, \" ] [2] 郑长伟.日本瑞翁公司氢化丁腈橡胶的性能及应用介绍.橡胶工业,1995,42(6):342~344- q2 C. D% U6 y" h1 w$ _
' | {* P# H, \% p6 N
下载全文:
压缩式封隔器胶筒耐温耐压浅析.doc
(112.5 KB, 下载次数: 33)
" `, H) r0 v+ w8 R% j; j7 {0 [
|
|