[转帖]复习了！各种橡胶性能知识大全

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橡胶各种性能的知识大全 一、定伸应力与硬度 硬度与定伸应力均表征材料抵抗变形的能力，或者表征产生一定形变所需要的应力。定伸应力对应于拉伸变形；硬度对应于压缩变形，也可以说是硫化胶在极低变形下的弹性模量。 实际上，硬度是应该同模量、恢复、永久变形等几个材料参数相关。 ! w0 ?2 R+ E u7 |" D$ A1 h硬度与定伸应力都作为材料刚性的量度。增大橡胶大分子链的刚性与分子间力（如NBR/CR/PU/ACM/FKM），或者在橡胶中配入酚醛树脂与环氧树脂等并适度交联，尼龙、PE、PS、EVA、PVC等塑料都能使刚性增大。NR中加入补强酚醛树脂5 份，硬度（邵尔A）增22；加入HS—860（PS）20份取代NR，硬度（邵尔A）升18。增大橡胶的分子量，缩窄分子量分布也有相当的效果。 定伸应力表征总交联密度，它们之间有线性关系。即增加化学交联、大分子物理纠结、填料; 橡胶大分子的“相互结合”，都相应增大定伸应力与硬度。 交联链类型影响橡胶应力松弛速度。多硫键与离子键松弛快，硬度与定伸应力相对低；碳碳键松弛慢，刚性相对大。 % P$ b( v0 H$ z* |7 e" _! k- f硫化体系决定交联密度与交联键类型，务必细心调控。众所周知，高硫用量是获取高硬度的方法之一。此外，采用秋兰姆类、氨基甲醉盐类超速促进剂会比噻唑类、次磺酰胺类有更高的硬度与定伸应力。DCP等过氧化物，配共硫化剂HVA-2、1，2 -PBD，增大交联密度，就能提高定伸应力；若配以硫磺，定伸应力就下降了。 橡胶中加入填料将使刚性增大。就炭黑而论，同用量下，结构性影响最大（吸留橡胶效应）。结构性高、粒子小、表面活性大的炭黑，结合橡胶量多，刚性就提高。白炭黑粒子小的硬度高，但相比同粒子大小的炭黑而言，如果交联不足，就会使定伸应力下降。海泡石等含硅填料，如加入Si-69、kh-590、三乙醇胺等，改进填料; 橡胶的（硫化过程）结合，硬度与定伸应力将显著增大（伸长率大大下降）。表5-1 显示加入填料后的硬度（邵尔A）增大值。值得注意的是，强化填料的分散，往往降低定伸应力；甲基丙烯酸的锌、镁盐也常用作橡胶助剂提高硫化胶硬度，橡胶极性越大，镁盐的增硬效果越显著。 炭黑用量为85 份，硬度达到90 （邵尔A）之后，硬度增大就很不明显了。另外，填料量大，动力消耗大，流动性差，加工困难。对于密封压力大或要求高硬度的密封件或制品，可以在加工时采用起临时增塑作用及硫化时参与交联反应的软化剂，例如用齐聚酯（硫化胶有复合醚链与盐链交联，可用DM、DTDM、DCP 等引发交联）、白炭黑（75 份）充填NBR，当加入齐聚酯0~30 份，r为63s -1，温度为100℃时的软化指数S.I 对应为1.00~0.55，硬度（邵尔A）则从87 升至95。含齐聚酯的0 形圈可用于50MPa压力下的密封，环氧树脂（配用顺丁烯二酸酐等固化剂）用于NBR也可获得高硬度并利于加工。甲基二异氰酸酯二聚体对NBR 也有增硬和增大撕裂强度的效果。无疑，这些方法比加大硫用量的方法便于硫化控制，强伸性能好，坚韧不脆又耐老化。 5 g5 l8 I( c" {% C; M q/ y# X注：CP 为填料或软化剂质量份数 要获得低硬度、低定伸应力，首先要选用聚降冰片烯、聚己烯（纯胶硬度仅为12）等低硬度橡胶，其次，同上述“反其道行之”也能达到目的，尤其是少用填料、减少总交联度及调整交联键类，例如使用M、DM，减少活性剂ZnO用量。但关键在于选准软化剂，并且采取多种软化剂并用。例如，IIR每加入环烷油10份，硬度（邵尔A）大约降6；若采用古马龙，反而提高定伸应力。制取15 或30 （即邵尔A）硬度的CR胶辊，常采用油膏/ 锭子油/ DBP 或油膏/ 白矿油/ 机油并用体系。 二、拉伸强度 拉伸强度表征材料抵抗（拉伸）破坏的极限能力，也是橡胶制品普遍要求的性能。即使在不影响使用性能的情况下，也常常要保证有某个水平的拉伸强度。 * v5 l( ~. W8 S* b& \% _拉伸强度决定于橡胶的成分与结构规整性。例如，冷冻或拉伸时结晶的NR、CR、CSM、IIR 具有自补强能力，不用补强性填料已有相对大的拉伸强度；NBR 随着丙烯腈量的增大，分子间力增大，拉伸强度相应增大；AU、EU 等大分子主链上有提高主链刚性的芳环基团，使之具有很高的拉伸强度；聚丁二烯类橡胶，1，4 顺式含量增多也使拉伸强度增大。 . k, u* f. A! b- }1 C3 U拉伸强度的实测值低于理论预测值，人们认为是由于体系中存在的内在缺陷与外在的表面微小裂纹所致。增大分子量，缓解以至消除分子末端的干扰，拉伸强度会增大，但达到某值后增大渐渐平缓。大分子的支化使硫化后形成的网构不完整，产生裂纹而不利于拉伸强度的提高；过量的凝胶也会有同类后果。 拉伸强度随交联密度变化会出现峰值。结晶橡胶是这样，原因被认为是有利于大分子链取向结晶与不利于大分子链取向结晶两者谁占主导地位所致。但是，非结晶性橡胶也有峰值现象，原因有待探索。看来，有利于大分子链取向成有序结构并容易使之“固定”的，其拉伸强度增大。 交联键键能低的弱键，应力作用下容易断裂释放能量，减少应力集中；另外，弱键的早期断裂也有利于结晶性橡胶主链取向结晶，对获取高的拉伸强度有利。因此，拉伸强度的顺序为：离子键> 多硫键> 单、双硫键>碳碳键。过氧化物硫化体系配少量硫作共硫化剂，引入含硫交联，加大拉伸强度及撕裂强度、伸长率。 橡胶采用的硫化体系要认真选取。例如，对于CM 炭黑胶，采用金属氧化物/ 促进剂体系硫化，过氧化物硫化的比NA-22 的拉伸强度低10%~20%。另外，CIIR采用TMTD/DM,S/TMTD可得到高的拉伸强度，而对于IIR，增大树脂用量，拉伸强度增大了。 与橡胶大分子界面结合弱的填料，在橡胶受应力时仅仅起到使裂口偏转、消耗能量的作用，要粒子小才有补强效果。加入表面改性剂改进橡胶的相容性，改进分散，可望有所改进拉伸强度，季胺盐改性陶土，脂肪酸或树脂酸改性的活性碳酸钙便是例子。这种改性没有引致橡胶大分子同填料表面更多的化学结合，补强效果有限。对于与橡胶大分子有界面结合的填料，如炭黑，改变橡胶的物理结构，使界面层临近的橡胶大分子“有序化”，加上填料聚集体的取向，拉伸强度升高。这种提高对非结晶性橡胶尤其显著。一般来说，炭黑粒子小而结构性又低（如低结构高耐磨HAF-LS）、表面含氧基团多的（如槽黑），其拉伸强度、撕裂强度、伸长率高。例如，对于白炭黑，除粒子比表面积外，具有Ⅱ、Ⅲ型三次粒子形态的才具有高拉伸强度。ZSC是在过氧化物硫化的HNBR中引入丙烯酸类与含锌化合物现场聚合而成的5µm粒子，并均匀分散于HNBR中。ZSC 高伸长时，二次粒子（3µm）取向而得很高拉伸强度（不小于40MPa），其耐磨性与耐疲劳破坏亦优良，硬度亦高。甲基丙烯酸镁对NBR 也有提高拉伸强度与撕裂强度的作用，橡胶极性越大，作用的效果越大。木素/胶乳共沉胶，木素分子舒展同橡胶大分子缠结与结合具有比生胶/ 木素混炼胶高许多的拉伸强度；但若干燥不足，水分过多，拉伸强度就会大幅度下降。此外，对（机械法）丁基（水胎）再生胶，配用白艳华、陶土、碳酸钙、沉淀白炭黑等填料，拉伸强度并不比配入活性白炭黑（如AWC、VN3 等）的差。 / _- T6 N# H6 M( f* B' n( _填料用量有个最佳值，拉伸强度在此用量时最大，例如，海泡石对SBR，180 份时拉伸强度最高。各种填料的最佳值不相同。粒子小或结构性高的，其最佳用量少。 一般来说，软化剂的加入将降低拉伸强度，例如加入石油系软化剂10份、20 份，NR 的拉伸强度下降10%~20%；而SBR 降20%~30%。但也有软化剂在用量少时会因改进填料分散而使拉伸强度增大，例如NBR，当DBP 小于10份就是这种情况，而对DBA（癸二酸二丁酯）或二硫代癸二酸酯类，即使少于10份也使拉伸强度下降。此外，应该注意，古马龙对SBR 有补强作用，可使拉伸强度增大；古马龙/DBP并用于NBR 中也有类似的作用。 橡胶配方设计中，填料/ 软化剂有个恰宜用量配比范围，可获得高的拉伸强度（见图5-1）。拉伸强度对其它性能的相关关系将在论述这些性能时介绍。并用胶拉伸强度通常不遵从“加和律”，因为它受并用胶相溶性、硫化体系匹配和填料分布等因素的影响。改进并用胶的相容性；可望提高拉伸强度。SIS 可作IR/CR 相容剂，拉伸强度高于加 图5-1 填料与软化剂对拉伸强度的联合效应 1 \5 C9 f" L% d. B5 ]5 o3 f和值；对IR/BR 无相容剂的效能，拉伸强度便低于加和值。硫化体系的重要性可参考第三章并用胶硫化的论述，就(NR/NBR、NR/SBR、NR/EPDM、SBR/NBR（50份: 50份，母胶掺合法）并用对（硫硫化体系）来说，组元胶硫化速度（t90）差别越大，拉伸强度相对越低，NR/NBR、NR/SBR尤其显著。CSM/SBR分别采用环氧树脂、DCP 独立交联系统，拉伸强度就在加和线上方。NBR40/ECO（加份/20份）用DCP 也比硫、给硫体的好许多。 2 o& }9 e% }- E填料在并用胶各胶相中的分布对拉伸强度有重要影响。对于EPDM/CR体系，炭黑全加入EPDM中，拉伸强度略高于“加和值”，而母胶掺合法的低于“加和值”，炭黑全部加入CR 中，拉伸强度最低。这无疑同EPDM无自补强能力以及借助炭黑改进EPDM/CR 的工艺相容性相关。对EPDM/SIIR （机械法丁基再生胶50份:50份）并用胶，由于超细活性碳酸钙(CCR)不适合EPDM,所以EPDM用炭黑而SIIR 用CCR就可达到两者皆用炭黑的拉伸强度，而且节约成本。可见，并用胶各胶相的填料品种选择及并用方式对获取高的拉伸强度也是相当重要的。 " @7 U) M9 p" [6 V$ D3 n( X 三、撕裂强度 橡胶的撕裂从橡胶中存在的缺陷或微裂纹处发生，然后渐渐发展至断裂。撕裂强度的含义是单位厚度试样产生单位裂纹所需要的能量。它同橡胶材料的应力" 应变曲线形状、粘弹行为相关。拉伸性能好而又粘弹损耗大的，撕裂强度高。 具有自补强性的NR、CR，有高的撕裂强度；IIR 内耗大，其炭黑填充胶撕裂强度较高。BR 撕裂强度差，与它的拉伸结晶伸长率大，尤其是同它的粘弹损耗小相关。 一般而论，含硫交联键具有较高的撕裂强度，过氧化物配用少量硫改进撕裂强度便是例证。又如SBR，硫硫化体系的撕裂强度约为过氧化物硫化体系的2~3 倍。对于EPDM，DCP/(硫、促进剂) 组合体系比硫促进剂还好。就硫硫化体系来说，硫（2~3 份 硫配用DM、CZ 等中等活性促进剂为宜。 ' o. Q- x1 x. j6 K! R+ q- Z交联密度与撕裂强度曲线存在峰值，在恰宜交联密度下撕裂强度最大。但这个交联密度值相对比拉伸强度的恰宜交联密度值小。为获取大的撕裂强度，硫化时间（硫化程度）通常选小于硫化仪的。过硫化使撕裂强度下降，但有效硫化体系比常规硫化体系的下降少许多。如果HS-860/SBR配合恰当，即使达到t100，撕裂强度也不下降。 在橡胶中加入炭黑以改进撕裂强度，这对无自补强能力的SBR、NBR以至BR、IIR尤其显著。此外，加入炭黑还可冲淡硫化体系对撕裂强度的效应，减少撕裂强度随温度升高而下降的程度。正如前述，炭黑以粒子小、结构性低、氧化程度大的撕裂强度高。此外，橡胶中加入白炭黑，可以大大提高撕裂强度，并已在轮胎胎面胶配方中应用。陶土、海泡石对SBR 不比沉淀白炭黑、CaCo3 差。白色填料的改性处理，能够改进同橡胶的相容性及分散性，对改进撕裂强度有利。对于SBR，活性超细CaCo3(CCR)比轻质CaCo3好许多接近陶土的水平。改进橡胶/填料的界面结合也有利于改进撕裂强度，白炭黑/SBR中添加Si-69 可作例证。与此同时，要注意伸长率下降导致撕裂强度降低的负面反应，SBR 海泡石中添加Si-69、三乙醇胺及KH-590，使硬度（邵尔A）增大，使撕裂强度、伸长率下降。 填料用量也有最佳值，例如海泡石充填SBR，225 份时撕裂强度最大。非补强填料比补强填料的恰宜用量值大，有的大许多。软化剂大多降低撕裂强度。例如，IIR用软化剂15 份，撕裂强度下降25%。在NBIV 白炭黑75份中分别加15 份的DBP、齐聚酯后，撕裂强度分别下降20kN•m-1与2kN•m-1。 如前所述，配方设计中要注意填料与软化剂用量两者对撕裂强度的综合效应。 ; Q ]/ w: k2 ^( r& i: W0 d% x并用胶撕裂强度同并用比的关系通常不遵从“加和律”，常常出现“谷值”，有的除有谷值外，还存在峰值，例如低温硫化的NBR/NR、NBR/ENR。 }; q" a- J! H& O+ R- a四、扯断伸长率 8 O3 z4 r+ h& V; B4 y" Q: N: N/ z扯断伸长率表征硫化胶网构的特性，是橡胶制品普遍要求的一项性能指标。 b `+ x. C4 J3 A大分子链柔顺，变形能力大，可获得相对大的伸长率，如NR、CR、IIR。交联密度对伸长率的效应，交联密度高，伸长率小。另外还表明，这种效应是相对同类硫化系统而言的。又如，IIR的促进剂/ 硫不变，常规活性剂ZnO/St ）的伸长率为500%~600%，特种组合活性剂可达700%~800%。后者的高伸长率是以降低交联密度得来的。 % Z: [# c2 n) w硫化胶网构是以交联密度、交联键类型与分布来表征其状况的。交联键类型必会影响伸长率。例如，相对于硫硫化体系而言，酚醛树脂或过氧化物硫化体系的伸长率皆低。过氧化物配以少量硫可使伸长率增大，无疑同引入硫交联相关。配人双马来酰亚胺3份/DCP 0.3份丙硫化胶的伸长率可达1100% （拉伸强度同酚醛树脂硫化的相当），是加入DCP 3 份/双马来酰亚胺0.3 份所难以达到的。二元酸硫化ENR-50，二酯键交联在网构中分布不均匀可能正是伸长率低（拉伸强度亦低）的原因。 $ Z% y' C- c5 R硫用量高，采用促进效力低的促进剂，或者调整活化剂品种用量，可以获得高伸长率；促进剂促进效力高，调低硫及活性剂用量也可获得高的伸长率。实际上，对同一配方，调整硫化条件也会有效果。 0 |7 B0 p$ L0 z# L/ t! _加入补强效力强的填料，如炭黑，能够降低伸长率，尤以高结构性者显著。加入白炭黑以至同橡胶亲和性差的填料，由于“空穴”效应，会有比加入炭黑者伸长率更好的效果。 5 h6 F' t# M- H4 B. Q5 U+ B; T此外，减少填料用量，加入软化剂以及高的含胶率等都有利于提高伸长率。 7 m+ s& ]( }" |% J) q$ R% b 7 D4 T2 X+ c5 R% C7 j3 O五、回弹性 橡胶为粘弹体，具有高弹性与粘性。橡胶的回弹性表征橡胶受力变形中可恢复的弹性变形大小，属于弹性滞后性能之一。 P! r) |5 ~/ B5 K l" {回弹性也是橡胶网构对外加应力反抗特性的表征，交联密度、交联键类型对此起共同作用。如对于NBR，DCP、无硫硫化体系回弹性比常规硫化体系的高。对NR纯胶，采用高硫配以效力低的促进剂如醛胺类的AA、808，在减少应力- 应变曲线上翘的同时，可以减少滞后环面积，弹性贮藏能增大，回弹性高。一般认为，多硫键交联对链段约束力小、松弛快，故回弹性高，从而主张选用噻唑类、次磺酰胺类促进剂。 炭黑的粒子大、结构性低（吸留胶少）、同橡胶缺乏表面化学结合者的回弹性高，而且回弹性随用量增大而下降的幅度减少。据报道，气相白炭黑对硅橡胶，用30~60 份的回弹性几乎相近。白炭黑、陶土30 份，对回弹性的影响很小；50~70 份，回弹性下降5%~9%。 软化剂同橡胶相溶性好不一定回弹性高。例如，对于NBR，加入酯类软化剂的回弹性为41%~47%，而加入石油系软化剂仅为22%~24%，但在NR、BR、SBR中加入石蜡烃又比加入芳烃油有更高的回弹性。 ; l+ o# d% V4 R6 b7 N 六、耐磨性 2 M& w K& I6 r. f耐磨性表征橡胶经受住表面因摩擦、刮削或腐蚀性机械作用而逐步损耗的能力，是橡胶材料多种物机性能的综合结果。由于磨耗时外界表面状况及工况条件不同，磨耗有以下几种表现形式： （1）磨损磨耗：对粗糙、带菱形突出物，在高摩擦力（F） 时，橡胶表面产生的破坏。磨耗速度为103~105(µm.h-1) ! b/ d3 ?2 q4 _2 T( t（2）滚动（卷曲）磨耗：对相对光滑的表面，摩擦力使橡胶微观不平坦部分变形，被撕裂成小片成卷脱落，当斜及滑动速度大、温度高时尤其显著。磨耗速度为103~104(µm.h-1)。 * N7 z; O- T3 D* x5 x! @" C（3）疲劳磨耗：多在橡胶表面摩擦力恒定、摩擦物粗糙、带钝形突出物和橡胶经受反复应力疲劳作用时产生。磨耗速度为100~102(µm.h-1)，例如，密封件、输送带之类。 （4）冲击（或不固定磨料的磨蚀）磨耗：在硬性磨料（有的带锐角棱）冲击时的磨损磨耗，磨耗速度为103~106(µm.h-1)，如砂磨机衬里、砻谷胶辊之类。 磨料的表面性状、工况条件的差异，必将使得同一配方的耐磨性优劣的实用性评价有差异，而配方设计中选取与调控（耐磨性之外的）性能项目与指标值也会有大的差异。采用标准方法测试有同等耐磨性的橡胶，用于（有充气内胎的）胎面比运输带覆盖胶耐磨寿命高100 倍以上。100%的滑动，摩擦因数!大，摩擦力（F）增大，耐磨性远不如滚动磨耗。例如，轮胎胎面胶作碰碰车胎胎面，磨面粗糙似豆腐渣，加入减磨剂，磨面光滑，使用寿命大大延长。 刚度（定伸应力、硬度）是决定磨耗类型的主要因素之一。刚度提高，疲劳磨耗及冲击磨耗加剧，而刚性表面的磨损磨耗、卷曲磨耗缓解。例如，硬度达75（邵尔A），卷曲磨耗变成疲劳磨耗，磨耗速度降低1~2个数量级；但对带锐角突出物的粗糙磨面，从疲劳磨耗升至卷曲磨耗。通常，疲劳磨耗选硬度（邵尔A）为35~55，冲击磨耗选硬度为50~70，磨粒大于10mm 的磨损磨耗选硬度为65~85，例如砻谷胶辊，选硬度为92~95；石油钻井泵活塞，泥浆介质，工况为冲击滑动，以疲劳磨耗为主，选硬度为（邵尔A）85 比95的PU更耐磨。硬度达一定值之后，耐磨性的增大缓慢，甚至有下降倾向。 回弹性增大，对未固定磨料的磨耗减少尤其重要。滞后过程落后于反复应变时，应力的累积加剧表面破坏，砂磨机（包胶）浆叶的硫化胶回弹性低，寿命便短。 滞后损失的增大，拉伸强度有利于改善耐磨性；但磨擦因数、温升∆T 均增大，疲劳寿命下降。两者综合，加快了磨损磨耗，减缓卷曲磨耗。无疑，疲劳寿命下降、疲劳磨耗相应增大。磨耗过程，橡胶表面生热，疲劳磨耗上升6~8℃，磨损磨耗上升24，必然导致表面层橡胶结构变化，类似于热氧老化与力化学的降解效应，空气中比惰性介质中的磨耗量高0.5~1倍。在100℃/72h 热氧老化后，磨耗量增加1~2倍；而在140℃/72h条件下热氧老化后，则增加7~9 倍。 5 k# `- p8 P' b1 M5 X# hZSC\HNBR\BR始终优于其它橡胶。由于BR大分子链柔顺、低应力下耐疲劳优、动态模量大，加之炭黑结合结构具有高的热机械稳定性，从而具有高的耐磨性。提高其顺式1，4含量，效果就更好。如果增加1，2 结构含量，耐磨性将下降。由于SBR具有共轭而又稳定的苯环，其耐磨性比EPDMNR 好。PU主链上有强极性，含许多苯环，磨耗量比NR、SBR 低1/2~6/7。另外，NBR耐磨性优于NR\SBR,在90cC左右下的耐磨性更好，尤其是对于非固定磨料的冲击磨耗以及滑动占主导的磨耗。环氧化天然胶ENR 比NR的磨耗好许多，这是由于环氧基量增大，使耐磨性大有改进，如ENR-40已接近NB R（JSR-230S）的磨耗水平。 3 T) A3 t O p* ?! h, e2 }在橡胶中加入高苯乙烯橡胶、PE、PP、PVC、尼龙、聚甲醛等，其磨面更显光滑，耐磨性大大改进。 5 R$ p9 @0 e t" |交联密度有个恰宜值，这时耐磨性最优。通常，硫化时间比硫化仪的t90要长些。 就海泡石/SBR 论，适当增大硫用量（3.5 份）改善其耐磨性，常规硫化体系比有效体系好。 填充补强性炭黑能获得好的耐磨性。炭黑的比表面积大，对NR、SBR、BR、NBR、IIR、EPDM、ACM、CR的耐磨性改进也大；炭黑结构性增大，对苛刻使用条件的耐磨性改进尤其大。白炭黑（细粒子活性沉淀白炭黑，虽然胎面胶中取代N220，耐磨性降20%可以提高撕裂强度，加上耐热性好，尤其适宜较高温度使用的耐磨场合。例如，白炭黑填充的砻谷胶辊寿命比填充炭黑的好许多。用偶联剂等处理填料表面，强化填料/橡胶的界面结合，可以减少填料聚结，改进分散，大大改进耐磨性。实际上，胶料回炼改进填料分散与减少填料或其它配合剂的“结聚”，耐磨性也增大。 用预硫化-拉伸硫化法制得的取向填充胶，耐磨性比未取向的高10倍以上；橡胶中加入短纤维，在纤维表面形成弹性体取向结构，可大大改进耐磨性以及提高撕裂、耐疲劳破坏诸多性能。 填料对耐磨性有个恰宜用量，炭黑对通用橡胶为50~60 份，海泡石对SBR为220份。酚醛树脂2402、石油树脂的适度加人可以改进耐磨性，例如SBR/ 白炭黑高硬度制品，配入2402 之后，实际磨耗寿命延长25%以上。 加人软化剂大多数都降低耐磨性。改进耐热、耐疲劳破坏的防护体系，能有效地改进耐磨性，尤其在疲劳磨耗时。此外，采用液态或气态五氟化锑、氯气对NBR 硫化胶表面处理，可降低摩擦因数，改进耐磨性（可减少磨耗达50%），降低接触区域摩擦升温，提高密封件使用寿命。这种表面处理方法（如使用次氯酸钠处理30min），或者延长硫化时间，或者采用二段硫化，虽然增大了磨耗，但对于产生粘着磨耗的CR，可以消除粘着磨耗，从而消除粘着磨耗产生的磨粉附着在带轮上造成的噪音。 . A: O. a6 l) b: E七、耐疲劳破坏 在动态拉伸、压缩、剪切或弯折作用下，橡胶的结构与性能发生变化称作“疲劳”。随着疲劳过程的进行，材料不断地反复受应力作用与松弛，表面龟裂，裂口扩展至完全（使试样）断裂，则称作疲劳破坏。 疲劳寿命（ N f）是试样破坏时（或达到某个裂口等级时）的动态应变周期（周次）；疲劳强度是在恒动态应变周期下，试样破坏的最大动态应力值。疲劳寿命与疲劳强度均可用来表征耐疲劳破坏。 橡胶种类为耐疲劳破坏的主要因素。NR在应变通过0% 时解结晶，N f小；应变不通过0%时，诱发结晶，N f 大。SBR等，非结晶性橡胶则无此现象。可见，NR制品设计要求处于无卸荷状态。 9 e& T" K3 Z0 V4 N; |橡胶的并用可大大改进疲劳寿命。 交联密度对疲劳寿命N f 的效应，正如对“刚性”的论述一样，同试验条件相关。 交联键类型对N f 的效应因试验条件、橡胶品种而异。例如，应变振幅为0~100%时，常规硫化体系比有效硫化体系好（34 万次对22.5万次）；但在50%~275%时便相反了（29万次对43 万次）。一般来说，NR 的屈挠相对疲劳强度，常规、有效、过氧化物硫化体系分别为100、43~40、70；当为20%~100%应变时，过氧化物比硫硫化体系的N f 高9倍。对于SBR、NBR，有效硫化体系并不比常规硫化体系差。NR应有个恰宜的硫/促进剂比，使多硫键量同较强结晶能力达到最佳综合平衡，获取 最大N f （峰值）。而对于NBR/ECO，除配用Ph3O4/NA-22外，S 1.5份( CZ1.0 份（常规）、TMTD3.5份 /CZ1份（无硫）、DCP1.5 份:/S 0.3 份（过氧化物）硫化者的N f 分别为0.5，3.3，13 万次。又如，NR/SBR;NR/EPDM;NR/NBR三类不同橡胶的并用对（母胶掺合法，配比为70 份/30 份）采用硫硫化体系，两个组元胶母胶的t 90相差大些的疲劳寿命N f 比t 90相近的好许多。总之，交联键类型的组配（或者强键-弱键组合）对硫化胶的N f至关重要。实际上就轮胎胎侧疲劳寿命论，使用过程中的热厌氧反应使多硫键减少，单硫键增多，物性下降使N f下降。提高交联网构的稳定性有助于提高N f，例如对于NR50/BR20/EPDM30的胎侧胶，过氧化物/(硫/促进剂)组合硫化比硫/促进剂硫化，不但N f 的原始值高2~3 倍，100℃ 老化3d或7d之后，前者比后者高几倍至几百倍。同理，IIR 硫硫化体系中配入2402 树脂，两种不同硫化机理的硫化体系一同起作用，N f就比只用硫/促进剂的高了。对于NR，用S0.8~0.1份CZ/0.6 份配双-1，6- （二乙基硫代氨基甲酰）二硫代己烷（2.5~4.0 份）组合硫化，引入柔性热稳定的—（CU2）6 —键，可成十倍地改进压缩疲劳寿命；配用HTS 也有类似效果，同样表明了提高交联稳定性对N f 的效应。 增大炭黑比表面积，在适宜用量下有利于提高抗裂口增长强度，提高疲劳寿命。也有数据表明，对CR、SRF 的屈挠寿命大于200 万次，喷雾炭黑大于50 万次，HAF 与瓦斯槽里大于9.6 万次。一般来说，粒子适中的软炭黑耐疲劳性好些。白炭黑有利于改进撕裂强度，提高N f 的效力比炭黑大。例如NB/I/ 填料（50 份），炭黑为O.4~2.2万次，白炭黑的达12万次。陶土不比活性白炭黑差，而比CaCO3的N f 高许多。 ) m$ s+ z4 e9 |; s; T* k, o: |* }炭黑用六亚甲基四胺HMT/长脂族链取代的酚PPP 处理之后，炭黑同橡胶以长烷基链结合100℃下较稳定），其屈挠疲劳寿命比用未处理炭黑的好。配方中引入脂族多胺，会同橡胶作用形成（不稳定）盐键及牢固共价键，又能活化填料，强化其分散及同橡胶大分子的结合，大大提高耐疲劳性能。实际上，活性超细CaCO3有接近陶土的耐屈挠水平，比轻质CaCO3 好许多，尤其在热氧老化之后。 对于填充炭黑的NR/BR、NR/SBR 并用胶，采用BR 或SBR 冲稀法混炼，可使N f大大提高。取向与硫化同时存在时制得的丁腈硫化胶，抗疲劳性比未取向的高1 倍以上，氟胶中加入极少量溶剂也使抗疲劳性显著提高。 , R" s% J. e2 A7 V' a* i1 ?" l软化剂大都降低拉伸强度及机械损耗，而对N f 的影响，则视橡胶种类、软化剂品种与用量而异，难以一概而论。一般来说，软化点高的软化剂效果好。另外，IIR 中使用可参与硫/促进剂硫化反应的液态1，2-PBD 作软化剂，可以提高N f。 9 R0 Q4 i1 m' ?1 J0 y# C; {如前所述，疲劳过程生热，温度升高，加速热老化，力的作用降低氧化括化能（例如，应变振幅从25% 上升至50% 或75%，氧化活化能降为原者的76% 与57%）， 从而降低N f。防老剂的加入是常用方法，如芳基、烷基对苯二胺、二芳基对苯二胺类的4010NA、防老剂H 以及BIZ。实用上用防老剂并用好，可获得协同效应。但应注意，对通用E类橡胶适用的防老剂对IIR、EPR 和EPDM 的效果不大。文献推荐对IIR 有效的NBC也不见得有多大效果，远不及橡胶并用或组合硫化体系的方法有效。 4 V4 V) e! a1 e J 八、耐热性 2 i7 H, R6 S8 i& h: v% D耐热性是指橡胶及其制品在经受长时间热老化后保持物机性能或使用性能的能力，耐温性表示橡胶物机性能对温度的敏感性，高温时物机性能与室温时的差别小，即耐温性好。高温使用的（耐热）橡胶制品，要耐热性好，也要耐温性好。 - R% v1 D& Z6 M; m6 _; x6 P8 ^硫化橡胶进行热老化，NR、CO、IIR 降解与软化；SBR、BR、CR、NBR、EPDM 进一步交联、硬化；ACM处于软化与硬化之间。合成橡胶热老化，伸长率的变化最敏感，常用作表征参数，如老化系数。 当NBR的丙烯腈量增大，耐热性提高，若引入羧基（XNBR）增大分子间力，其耐热性更好。CIIR、BIIR 耐热性优于IIR，除极性之外，还由于增多了交联点而有利于耐热。CR含极性基C1，又降低了双键活性，也就比NR、SBR、BR耐热了。由于EPDM、IIB、EPM、CO、ACM、CSM、CM 的主链是饱和的，其化学稳定性高，因此耐热性也相应提高。ACM的主链饱和，又有羧基，耐热性比NBR 高-30~60℃，150℃热老化数年无变化，最高可耐180℃。HNBR 大大增大了饱和度，耐热性比NBR 高许多。CO、ECO主链含—O—， 便于氧的攻击，耐热虽比NBR好，但不及ACM，而且ECO 比不含环氧乙烷的3: 耐热性要低10℃~20℃。另外，在硫调节型CR 主链引入了—SX —， 其耐热性不及非硫调节型。CSM、CM、CR、CO由于受热脱HCI，使耐热性下降，CSM 的耐热性也就随CI 含量的增大而下降了。应该注意，在软化型老化的CO引入不饱和侧基，借交联而抑制软化，对耐热有利；CR 的1，2结构悬吊侧基使HCI 脱出容易，对耐热性不利。 耐热性体现橡胶网构的稳定性，除橡胶品种为其主导因素外，还取决于交联键类型，因此硫化体系的选定极为重要。例如NR，耐热性可从70℃上升至100℃。按100℃ 吸氧0.5%计算，常规硫化体系为27h，有效硫化体系为53h，过氧化物硫化体系为118h。另外，硫化体系中引入12 0 %B 而成的平衡硫化体系，其耐热性有大的改进。 EPDM 采用高噻唑类硫化（TMTD0.8 份/ S 0.7 份/BZ 1.5份/DTDM O.8 份/M 4.0份），165℃热空气老化7d，拉伸积（T•E）指数与伸长率变化都为25%~75%；过氧化物体系相应为23%~59%。 过氧化物硫化体系配入硫作共交联剂，耐热不足150℃；配以双马来酰亚胺（如HAV-2），以及VP-4、TAC、TAIC，可提高耐热性达到175℃。,TAIC助DCP 引发，使自由基活化，提高了交联效率，它的双键可使自身聚合成聚合物独存于橡胶中或者接枝到橡胶大分子上形成复合网络，提高耐热性。对于HNBR，可在150℃长期使用，对于EPDM，其耐热效果亦好。但配TAIC的同时再配入硫，就没有多大好处了。 " z8 K% s/ w1 Q- LIIR使用酚醛树脂硫化体系可在175℃下使用，一直应用于硫化胶囊。NBR 采用镉镁硫化体系硫化（S0.5份/DM 1 份/MgO 5份/CdO 5 份/ 二乙基二硫代氨基甲酸镉2.5 份）， 交联为单硫键，没有促进热老化的副产品，热老化时不会发生补充交联。同过氧化物硫化体系相比，按伸长率保持率计，老化条件为120℃*1000h 时为75% 对20%；老化条件为150 ℃*72h时为80%对20%。由此说明镉镁体系对nbr 硫化明显优越。如果配入MMg （甲基丙烯酸镁），也使耐热性得到提高。 ) o! x2 l% Y! Z0 j- j, q9 \ACM 以多元胺交联为好，以皂/硫交联最差,CO与ECO 于150℃ 分别经历6OO~1000h,300~500h 老化仍可工作。用NA-22硫化CO、ECO时勿配ZnO 作吸酸体，ZnCLa 使醚键断裂；配入Ph3O4，耐热较好，但不及配MgO/三硫化氰脲酸，也不及配入己二胺氨基甲酸盐/MgO/MB的耐热性好。FKM 则以MgO作酸吸收剂的耐热性好。CR、CSM 等含氯聚合物都要酸吸收体抑制HCI 脱出，从而抑制结聚过程。 ; \) C r& p) W* h& B! i5 f+ B高温下使用防老剂会挥发损失防老效力。键合型防老剂热挥发性甚小，效果好。 ( F, f5 D) h1 X3 f0 x' u3 fMB/RD组合对NBR、EPDM 的效果较好，CO 则用MB（2 份）可抑制软化，对CO、CSM 则常 $ p- ^; {3 M0 n( {5 X* A3 V. H用NBC。一般而论，饱和橡胶只在高温下使用才加防老剂。 7 A1 b' j' C8 P) N( {以炭黑为填料，一般来说，耐热性不及使用白色填料，如白炭黑、ZnO、MRO、AL2O3、硅酸盐。例如对于123，只要加入10 份FEF，其耐热性已大大降低；另外，于17℃7浸入机油中168h，炭黑胶拉伸强度小于7MPa；配MgO（100 份）的拉伸强度为14MPa。但是，对于CI-IR，炭黑比白色填料耐热，补强性高的好。对FKM，用白炭黑耐热（耐磨与压缩永久变形）差，通常采用氟化钙，可耐300℃。MVQ加入活性氢氧化铁，其耐300℃热空气老化比Fe2O3 好。使用白炭黑，其比表面积越大，表面—OH 越多的，耐热越不好。采用六甲二硅氮烷处理后，降低Si—OH 量，耐热性便提高了。 软化剂以热稳定性高的、不挥发的好，如高闪点石油系软化剂；分子量大而软化点高的酯类、醚硫醚、聚酯类、液体丁腈、液体1，2- 聚丁二烯以及可参与聚合的古马龙、酚醛树脂等。软化剂用量要尽量小。 ( b+ o) `6 ^0 C, o/ M( [ 九、耐寒性 橡胶的耐寒性，指橡胶在低温时保持其特征高弹性的能力。 保持高弹性，才保持有作为橡胶的使用价值。当温度降至弹性极限使用温度为-15~-20℃时，FKM-26 硬化与收缩，导致密封件泄漏失效。玻璃态温度Tg 表征橡胶从橡胶态转入玻璃态，可作为（无定形态）橡胶耐寒的表征。Tg低者耐寒性优，适于较低温度下使用。低温（冷冻）结晶的橡胶，最快结晶速度对应的温度!? 。比Tg 高许多。结晶使橡胶变硬，降低以至丧失高弹性，也就削弱橡胶的耐寒性。这样，结晶性橡胶的使用温度下限就比它的了。高许多了。结晶性橡胶的耐寒性取决于玻璃化与结晶化过程。 耐寒橡胶配方设计关键在于选橡胶，可以说，这是决定性因素。对非结晶性橡胶，要比较Tg；对结晶性橡胶，除Tg 外，务必考虑结晶效应及抑制结晶。增大大分子链柔顺性，减少分子间作用力及空间位阻，削弱大分子链规整性的橡胶成分与结构因素，皆有利于提高橡胶耐寒性。—Si—O—主链的O类，含C=C双键的;BR、NRSBR，IIR,含醚键（—C—O—） 主链的CO、ECO，其耐寒性好；对EPM、EPDM 无极性取代基，主链虽无双键，但其耐寒性比主链含C=C 双键又含极性取代基的CR、NBR 好得多。NBR 随丙烯腈量增大，耐寒性下降；CO 耐寒性不及ECO，也在于—CH2CI 侧基多；ACM、CSM，尤其是FAM，主链饱和，又含极性侧基，其耐寒性差。另外，MVPQ引入少量苯侧基，耐寒性比MQ 还好，原因是破坏了MQ的结构规整性，抑制了结晶。许多合成橡胶往往调节共聚单体类别、比例，获取不同耐寒等级的品种，例如，EPM以丙烯量为40%~50% 的耐寒性最佳。 橡胶并用是橡胶配方设计中调整耐寒性的常用方法，例如，SBR 并用BR，NBR 并用NR、CO、ECO，其耐寒性皆会改进。 5 t6 t& M1 q. U6 S0 D加入软化剂使Tg、Tb 降低是改进耐寒性的常用方法。软化剂类型与用量对耐寒性至关重要。如NBR，以脂肪族二元酸酯（癸二酸酯DBS、DOS；己二酸酯DOA、DBA）的改进效果比邻苯二甲酸酯DOP、DBP, 的大。酯类（如油酸正丁酯）降低EPDM的Tg 的效果是油类（如环烷油）的6倍以上，也改进低温复原性。但要注意，酯类能够加快CR 的结晶过程，而石油系、煤焦油系软化剂则迟缓CR的结晶过程。 填充剂的加入，填料表面能够吸附大分子链形成界面层，阻碍链构型的变化，增大填料刚性，使硬度提高，降低了材料的低温性能。如NR 加入HAF 103 份，Tb从-60℃升至-54℃；MO 加入15% （体积分数）分散性SiO2，Tg 升高8℃。鉴于低温时橡胶出现硬化，还是配用粒子大、结构性低、表面活性低的好。 - R" M" D6 B/ C硫化体系对Tg 有影响。NR 与SBR、DCP硫化有最佳耐寒性；用秋兰姆硫化，耐寒性有所降低；而以硫/ 次磺酰胺类促进剂硫化的耐寒性则最差Tg。增加硫磺量、多硫键及环化反应必使Tg 升高，这是因为交联密度的增大总是使耐寒系数升高，耐寒性下降。此外，硫化对结晶速度的影响也大。NR 在结晶温度下，未硫化胶弹性模量增加近千倍，硫化胶的弹性模量仅增加19~29倍，炭黑充填硫化胶则增加3~4 倍。结晶性橡胶可借助交联，控制交联密度抑制结晶。例如，硫化使! 型（低抗结晶型）"# 抗结晶能力增加$ 倍，使!%& 型（高抗结晶型）"# 的增加’ 倍。一般来说，多、双硫键交联者结晶倾向小，不宜使用秋兰姆类；非结晶性橡胶，交联密度低对耐寒性有利。 除上述之外，FKM 的Tb 随制品厚度而变化，以FKM-26为例，厚度为1.87mm，其Tb为-45℃；厚度为0.63mm，Tg为-53℃；厚度为0.25mm，Tb 为-60℃。这在橡胶制品配方设计与应用中应加以注意。 * u) B# e* ~( Y% i; X十、耐油性 耐油性是指橡胶抗油类作用<溶胀、硬化、裂解、力学性能劣化）的能力。油类通常指非极性油类，如燃料油、矿物油。橡胶耐油性的优劣同油品种、橡胶种类（与配合体系）、使用条件等相关。极性橡胶FKM、FQ（氟硅橡胶）、PU、ACM、ECO、CO、NBR、CR、CM、CSM、T 等，适宜用于制取耐油橡胶制品。 汽油中去除了铅化物之后，常添加芳烃、甲醇（或乙醇）、甲基叔丁基醚（MTBE）作抗爆剂，这样也就增提高了燃料油对橡胶的透过率。 汽油中掺人芳烃，芳烃量不超过30%~50%，橡胶耐芳烃燃油的效能随芳烃量增大而下降。ACM 耐芳烃燃油不及CO、ECO，更不及FKM，但比CR、CM 好。油的苯胺点越高，所含烷烃量越多，芳烃量越少。由于含芳烃的燃油能够抽取CR 中的抗臭氧剂，因此人们就改用CSM、CM、CO 等橡胶作燃油胶管外层胶。 在汽油中添加甲醇、乙醇，能够提高辛烷值，降低硫化胶的稳定性。ACM耐乙醇很差,在70℃*168h 条件下便会分解。醇类失去氢（H）之后变成RO-， 可使两个邻近的氮（N）分子交联，令NBR、HNBR 硬度增大至失效。 ' _0 l% |6 S4 k4 X1 E, Q橡胶于混合燃料中并不遵从“加和律”，而且，添加甲醇或乙醇的效应亦不相同。就出现∆V 最大值而论，FKM 约出现在100%甲醇时，而ECO约出现在40%甲醇之时。 6 r5 L4 J9 k% Z w, @NBR 耐甲醇优于耐汽油。PVC 耐醇类性能好，若以NBR 为主掺加PVC，使PVC 形成连续网络并分散至微区尺寸0.1µm 的互串网形态，便可提高对含醇汽油的抗耐性。 在燃油中加入甲醇、乙醇，能够增大对NBR 的透过率，尤其是乙醇占10%~20%时透过率最大，添加甲醇时，透过率更大。 汽车燃油系统是一个密封的回路，部分燃油暴露空气中后可以循环使用。燃油在循环使用时暴露于空气中易氧化生成过氧化物（过氧化燃油或酸性燃油），可使ECO软化，使NBR 硬化；而对CO、ECO只需使用4d 便溶解了；对CR、CSM 也容易破坏，但NBR比CO略微好些；使用FKM 变化最小，FQ、FPCN（氟磷腈橡胶）也可以使用，聚稳丁腈胶，HNBR也有好效果。 橡胶用于油类介质中，例如输油管，有时不但要考虑溶胀性能的劣化，还要考虑渗透量。汽车每天容许（烃）蒸发排放量仅2g，甚至要求达到零排放量。现在规定燃料的渗透率要从250g•m-2 •d-1降至20g•m-2 •d-1。 ' R6 [( d6 W1 [5 R- _在液压油、液压传输油和润滑油中添加质量分数为5%~20%的含CI、P、S 化合物为主的极压剂，使金属表面形成润滑膜。这样，在苛刻条件下使用时，可以防止油因热而烧结。但S、P、SI 会引起橡胶解聚，如高于110℃，NBR硬化变脆的进程大大加快，并失去使用价值。CO对润滑油中各种添加剂的抗耐性效果比NBR 好，而HNBR的抗耐性效果也相当好。ACM对此类油十分稳定，可达到150℃的使用温度，对含氯润滑脂可在176℃下使用。但ACM 不适于磷酸酯类液压油、非石油基制动油的接触场合。对于芳基、烷基磷酸酯类液压油还是用四丙氟胶（TP-2）效果好。 橡胶的耐油性常常同它的耐热性组合使用以满足使用要求。这同汽车传动箱温度升至176℃、发动机区域甚至高达316℃相关。燃料胶管内胶使用温度现已从原要求100℃升至125℃，耐热老化时间从720h 升至1000h。滑动密封件可使用温度范围是：NBR 为-45~135℃；ACN 为-10~170℃；O类为-60~200℃；FKM 为-40~200℃。 交联密度增大，∆V 会减小。硫化体系对耐油性的重要性在于交联键类型、交联键对热与化学作用的稳定性。改进耐热性也就改进耐酸性燃油的能力。CO 在酸性燃油中降解，采用NA-22/Ph3O4及其它稳定剂，浸泡酸性燃油336h仍有较高拉伸强度：采用质量分数为5%烯丙基的ECO 改进耐酸性汽油，并以三硫醇基三嗪/MgO/CaSO4为较佳交联系统。对于NBR，仅用低硫/CdO 可以耐125℃酸性汽油的长期老化，而过氧化物、SEV、CV硫化体系均不行。对变压器油、机油，NBR 采用镉镁硫化体系比过氧化物的耐油性高1~2 倍。实际上，空气中老化也以镉镁硫化体系相对优异。另外，在177℃矿物油中，ACM 比胺类硫化的FKM 的寿命还长，这同胺类硫化形成的C—N、C=N 交联键的热稳定性及耐酸性相关。 矿物油中溶有空气的体积分数为10%，汽油中溶有20%~25%，煤油中溶有13%~17%，因此，热氧老化问题必须考虑。而加入防老剂，要注意到抽出防老剂的就等于失效。如芳烃燃油中，芳烃多的便抽出CR# 中的抗O3 剂使CR 早早破坏。采用油中溶解性小的防老剂，如丙烯酸胺酚类防老剂用于NBR，∆V 及甲苯萃取率均比IPPD低；采用键合型防老剂就更好，如防老剂H 在乙醇中溶解度最小，聚稳丁腈胶效果亦好。 增大填料用量，降低含胶率，可以使∆V 降低。 6 u- U! X( y/ e% w: t5 l" A软化剂应选用分子量大、挥发性小、不易被油抽出的，如聚酯类、树脂、古马龙和低分子液态聚合物（如液体丁腈），而酯类则易于被燃油抽出。 & P- z9 q- B: j, \ 十一、耐水性 ) j/ H: Q4 ] Y% d. c5 e橡胶在水、水蒸气、过热水中吸水、变异（软化、硬化、表面发粘）、物机性能劣化以至失去使用价值。例如，密封制品失去弹性与密封能力而泄漏。水对橡胶的破坏能力，决定于它的物理状态及使用时的温度，因此橡胶的耐水蒸气、过热水的效能尤其引人注目。 相对来说，在（23~28）℃*8760h 情况下，非极性橡胶吸水为1%~6%；极性橡胶吸水为7%~9%。杂链橡胶不及碳链橡胶的耐水性好，温度高时尤其显然。 1 i; i2 V% H. @1 x; R( NACM带酯基侧基，耐水性差，不耐热水和水蒸气。若丙烯酸酯与乙烯共聚，100 ℃热水加热2400h，∆V 仅为5%。ECO 耐水性不及CO 的原因就在于主链上C—O—! 的数量多，而耐水性的侧基—CH2CI 少。AU、EU不耐水，易水解已是人们熟知的了。NR、SBR、BR（100℃以下）、CR（125℃）和NBR 等橡胶的耐水介质适用温度范围大致同其耐热性相对应;IIR、CSM、CM比上述橡胶好，如IIR 在120~130℃以下，硫硫化者已可使用；HNBR可耐150℃过热水；而Q类在177℃*72h 水作用下便被破坏了；EPM、EPDM、TP-2 是公认耐高温高压水蒸气、过热水优异的橡胶，例如在160~180℃（2MPa）的水蒸气中加热17000 h 仍具有弹性与密封能力，但CR、NBR 等加热500~1000h 就失效了。实用上，EPM、EPDM常用于180~230℃水蒸气和过热水的场合，而TP-2 还可以耐更高的温度。 要发挥橡胶的耐水效能，硫化体系至关重要，对水蒸气、过热水尤其显著。人所共知，CR 以ZnO/Pb3O4或PbO 硫化以及CSM 采用环氧树脂硫化可以获取低的∆V。125℃过热水浸泡15 个月的∆V，对硫硫化的：EPDM 为13.8%；DTDM/TMTD硫化为0.3%；DCP 硫化为0.6% （硫硫化IIR 为6.8%）。一般对于蒸汽EPDM胶管，可用S/M/ZDC/ZnO/St/Cb/RD。对于EPDM 胶管，采用常规硫化体系，于175℃过热水加热240h，一折便断；采用半有效体系（TMTD 3 份/IYFI）M2 份/S0.5 份），其伸长率保持率可达24%；唯有采用DCP/HVA-2高于50%，有使用价值。要耐180~230℃水蒸气；过热水，就得用过氧化物如DCP，可以配用0.3~0.5 份硫作共交联剂，如配用TAIC 就更好。对于地热盐水井用EPDM，配用低分子量1，2 -PBD（液态）作DCP 的共交联剂，可以得到预想不到的好效果。IIR采用酚醛树脂硫化，可耐177℃过热水，常用于轮胎硫化胶囊、同步带硫化衬套。FKM、双酚类、胺类硫化体系在水蒸气、过热水中迅速破坏，例如FKM-23, 150℃过热水中720h便坏了；唯有采用过氧化物硫化体系，耐过热水才可接近EPDM的水平，如FKM-26，采用双酚类硫化，于170℃过热水耐700~1000h；但采用过氧化物硫化，可耐达1500~2600h。 9 F! q% c5 b5 T9 j1 N7 ?2 p增大交联密度，可望减少∆V。 橡胶制品处于水中会析出防老剂。例如，浸720h，4010 损失80%；N（1，3- 甲基丁基）N’- 苯基对苯二胺损失25%。NR 浸水后的100℃*8h 吸氧量与未浸水的63h吸氧量相当。对175℃过热水用的EPDM，常用防老剂124、RD同4010NA并用，同时，配入20 份的ZnO 以求有高的伸长率保持率。 填料的选用注重胶种耐热性的配合，注意填料自身的吸水性，以无杂质水溶性物为宜。例如，NBR/DCP纯胶硫化胶加热(160℃*300h，∆V才为12%，若含NaCI（电解质），24h 便达100%。相对湿度为100%、25℃ *30d 条件下填料吸水增重（∆G）为：沉淀白炭黑92%、气相白炭黑57%、硬质陶土16%、软质含水陶土8%、MgO 102%、ZnO 1.5%、滑石粉1.8%、MT 0.6%、FEF 3.5%、SRF 19%、HAF 14%、PbO 3.5%、CaCO3 5%、活性CaCO3 8%、TiO2 3%。 十二、耐化学腐蚀性 1. 耐酸碱 4 V7 }( S& Y7 c$ E+ C橡胶的耐酸碱性能与酸碱的反应能力（如氧化性酸，甲酸、铬酸、硝酸、氧化性强的浓硫酸）、浓度、使用时的温度与压力相关，还与橡胶的耐热氧老化性、耐水性相关。《腐蚀数据手册》列举了各种橡胶耐众多的化学药品腐蚀的数据，可供参考。但是，这些数据有的与实际使用情况有差异，不相吻合，可能在于配合体系的差异所致。 橡胶的耐酸碱以及耐油、水等效能通常以∆m（质量变化率）、∆V（体积变化率）、硬度变化、耐酸碱系数（浸泡介质一定时间后的性能保持率）、试样橡胶本体或表面及介质性状的变化来评价。 耐酸碱主要使用碳链橡胶，M 类比R类好。但ACM 在水中膨胀大，在酸碱中不稳定。例如，对质量分数为10%NaOH，于100℃*72h 便部分分解了。按照使用温度、酸碱浓度、氧化性与腐蚀情况，FKM、CSM、EPM、EPDM 耐酸碱性好；IIR、CR 次之；NR、SBR、NBR 等不饱和度大的橡胶只适用于低温度（如80℃(以下）、低浓度、非氧化性酸。实际上，即使是杂链橡胶，只要适当配合，是可以耐某些酸的，如PU，室温下浸于体积分数为85% 磷酸中72h，变化并不大。 * g V( G, l5 [; g% {& J" s5 D硝酸是氧化性强的酸。TP-2、FKM-23 比FKM-26抗耐性更好。于70℃以下，体积分数低于60%，EPM、CSM 相应可使用。IIR可耐体积分数为26% 的HNO3，而CR 浸泡于体积分数为10%NHO3 个月（室温），∆m 少于5%。 硫酸浓度高时有强氧化性。。除氟橡胶外，CSM、CM对体积分数为98%H2SO4 橡胶体现出较好的抗耐性。对CSM90 份/NR7 份/BR3份在常温下浸在体积分数为98%H2SO4 中24h，伸长率仅下降7%；对树脂硫化的IIR、IIR50 份/CIIR50 份浸在体积分数为80%H2SO4 中，90℃抗耐性仍好。EPDM耐体积分数为50%H2SO4，室温浸30d，∆m 不大于5%；耐体积分数为50%H2SO4 的CR衬里，使用达6 年之久仍然光滑可用。实际上，NR 硬质胶对体积分数为50%H2SO4已有很好的抗耐性。 CSM、EPM、EPDM、IIR、NBR、CR、SBR （硬胶）、NR都具有相对好的抗耐性。在高温、高浓度或适度的真空度下，HCI 腐蚀性加强，即使用NR 硬胶（3mm），HCI 同NR 反应后会形成坚硬的膜阻止反应向纵深深入，对常温常压HCI 酸雾可用一年多；于0.05MPa、110~120℃、体积分数为95%HCI 条件下也可用3~6个月；于0.08MPa、70~80℃条件下仅能用一个月。对于SBR 硬质胶，于体积分数为36%HCI80℃条件下可长久使用。IIR浸于HCI中蒸煮，也会有高的性能保持率（大于85%），尤以树脂硫化者优异。而CI-IIR对60%以上的HCI （及H2SO4、HNO3）高于70℃也有好的耐腐性。氢氟酸（HF）大致同HCI 差不多。 铬酸氧化性亦强。例如TP-2在铬酸（46%）/H2SO4(25%)中于24℃*7d条件下,∆V为2.6%，拉伸强度保持率为11.5%，CSM 耐体积分数为40% 铬酸，树脂硫化IIR 耐铬酸亦好，而CI-IIR则特别优异。 ' l* p% Z- j% a( A1 j甲酸具有腐蚀性，100℃时仅。EPDM、IIR 可用，R 类橡胶难以胜任。但在120℃ 高压（1MPa）下，EPDM、IIR对甲酉的腐蚀性亦无能为力。极性高的有机酸选用非极性橡胶，反之来然。例如，对次氯酸钠漂白液，NR、CR、NBR 不耐用，若用NR/PE/PS并用，效果很好。 1 e' h& I0 |- d7 g" f2 F4 _+ [" V磷酸(H3SO4 )的酸性弱。在H3SO4(55%)/ H2SO4(5%)中，于85℃*90d 条件下，CR 的∆V为1%~6%，CR磷酸贮罐衬里寿命达15 年之久，而EPDM 可在120~140℃下长期工作。如果EPDM耐酸系数达0.95，IIR 的仅0.6。 2. 耐有机溶剂 溶剂对橡胶的溶解度是表征溶剂同橡胶之间作用力大小。化学结构同橡胶相类似的 5 `2 Q# R/ w1 P, Y- \ L溶剂对橡胶溶解力大。通常，极性橡胶选用极性溶剂，反之亦然。 # G! R3 ~8 z* z+ T _) [: Q各种橡胶的适用溶剂 NR——溶剂汽油，苯，甲苯，二甲苯 SBR——溶剂汽油，庚烷，二甲苯 BR——溶剂汽油，苯 7 _' w. S+ H5 b: |" Y4 E3 Y; x# u) u, XEPDM——汽油 0 z- }1 }% I$ F- T4 a& j5 ?, T% GCR——苯，甲苯，二甲苯，醋酸乙酯/汽油 8 E" l: C' ~- NNBR——醋酸乙酯，丙酮，苯，甲苯，二甲苯 ' @6 R$ o2 f. h/ ^3 hCSM——醋酸乙酯，苯，甲苯 ASM——醋酸乙酯，丙酮，甲乙酮，甲苯，二甲苯 + }, B. n$ j K+ i) WCO——绿化苯 PU——醋酸乙酯，丙酮，丁酮，四氢呋喃 Q——苯，二甲苯 7 l" [6 b$ \: F2 BFKM-26——丙酮，丁酮，醋酸乙酯 $ e5 @$ X4 ^8 j$ ?" C. v* j/ q橡胶中并入塑料，无疑是提高耐溶剂性的一条可行途径。 2.8 耐丙烯腈，67<8 耐苯乙烯。 ! \, h% S2 C; u- b" J5 b- A9 V3 o3. 耐氟里昴F12 与F22 对致冷剂F12 （二氯二氟甲烷）、F22 （一氯二氟甲烷）用橡胶的选用，要透过率小、耐腐蚀，∆V 及∆m 都小。F12、F22 的沸点分别为-29.5℃，-40.5℃；偶极矩分别为0.51~0.70，1.41 F22的极性比F12大。 % I6 P7 P7 m/ p2 ~* U& G$ b对于F12,极性橡胶的Tb高者透过率小，∆V 亦小；F22 极性相对大，极性小的橡胶小。对于F22，ECO、CSM、CR、NBR、NBR/PA 浸泡后比较稳定107；对于F22，CO、EPDM 的∆V 小；CR 的∆V 大于8%；CR/NBR 大于16%；IIR 与EPDM 浸后起泡。CO、ECO、NBR 均已获得实用。 填料的加入会使∆V、∆m 大大减少。 " @$ d9 C5 g% f0 g致冷剂F12、F22 中常添加5%~15%的冷冻油或机油，以至在纯F12、F22 中相当稳定的耐油橡胶亦难胜任。 4. 耐煤气 煤气中含低分子烃类、一氧化碳、水等，其腐蚀性大，家用煤气管、罐阀膜片常用PVC 或NBR 生产，在低压低浓度下可用。对高压高浓度煤气，PVC 可用3~6个月，在煤气厂管附近仅可使用一个月，但最近已有FKM：的使用实例，可用2年以上。 ; l+ ?: x. @ M; f7 X( A# B9 Z7 X挂片试验表明，CO 比IIR/EPDM（70 份/30份）好，更比NBR好。用NBR 生产的试样仅3个月便显著胀大，衬片试样周边蚀坏；采用IIR/EPDM生产的使用18 个月，表面无碎落，仍可使用；而用CO生产的使用18个月以上，硬度保持率仍然很好。||| 5 a5 |; p1 Y# z. T6 }+ z十三、导电性与绝缘性 橡胶大都有不少于188Ω•cm 的体积电阻率（ϱV），常常用作绝缘材料，使电压甚至达到5*105V 以下的金属导线分隔开，例如电线与电缆的护套（绝缘层）。 " H% J$ Q$ D0 E( J橡胶中配入导电性填料形成复合导电材料，有不同程度的导电性：外一般不大于144Ω•cm 的用作导电橡胶，例如电讯器材、导电连接器材；下限不少于104~105Ω•cm，ϱV 上限不大于106~108Ω•cm的作导静电橡胶（导出静电，防止静电积聚），如纺织皮辊、计算机房橡胶地毯。 橡胶用作绝缘材料、导电材料，电阻选择范围大，造型自由，弹性与曲挠性优良，有极其广泛的应用前景。 8 l1 D' n6 ^4 X0 T0 `- D+ C% c橡胶并用或橡胶! 塑料并用对电性能参数的效应值得重视。EPDM、IIR 并用PE，改进绝缘性（如介电强度）。塑料/橡胶开用如PS/EPDM,PS/PBD，不相容的橡胶并用如NBR/EPDM、NBR/IR、NR/CR，其ϱV与并比曲线在某个并比或并比范围内出现谷值。这类并用，有可能是借助适量的硬质胶相使导电网络结构更加致密，或是通过炭黑等导电性配合剂在不相容橡胶对的相界面区富集，从而改进导电性。这样就可以采用较少的填料用量达到要还应导电效果，有利于加工时的流动，也降低硫化胶的硬度。此外，还可以借此途径改进ϱV对胶料回炼加工的稳定性。 还要注意，橡胶中的杂质及不纯物离解出的离子，会导致电绝缘性下降。 硫化体系的组成及硫化工艺方法与条件关系到交联结构（交联密度、交联键类别与分布、主链改性、网外物），从而产生不同的偶极矩；另外，还关系到橡胶! 填料间的相互作用以及形成的结构，对橡胶的导电性有着重大影响。R类橡胶常常采用低硫以至无硫硫化体系；IIR 采用醌肟硫化体系；EPDM 采用醌肟或过氧化物硫化体系，这些方法都能获取好的电绝缘性，这是人们所共知的。加成硫化的炭黑填充硅胶具有比高温过氧化物硫化更低的ϱV值。 填料的类别、用量是橡胶制品绝缘性、导电性最重要的配合因素。片状、扁平状粒子填料形成防电击穿的屏障，对电绝缘性有利。云母、绢英粉、滑石粉、白炭黑、AL2O3、MSCO、CaCO3、陶土等非黑色无机填料，以及粒子大、结构性又低的炭黑如MT，常用于电绝缘橡胶制品。鉴于填料的绝缘体积电阻（ϱV）比橡胶的低，绝缘橡胶制品含胶率宜高。水溶物含量高或吸水性强的填料，会对电绝缘性产生不良影响。 橡胶中加入无规分布的导电填料，形成导电（网络）通道，或者通过隧道效应、高电磁场发射流动效应而具有导电性。填料类型、用量对橡胶制品的导电性至关重要。工业用炭黑、导电炉黑（如N472，华光导电炉黑HG-1、HG-4、HG-4，特种导电炉黑CSF、NJF、INF，乙炔炭黑（ACET），导电石墨，短碳纤维，金属氧化物，金属粉末，等等）常用于导电、抗静电橡胶制品，金属粉末的ϱV 可达到0.02Ω•cm，配入炭黑类可达到100~1013Ω•cm。一般来说，炭黑的比表面积大、粒子大小分布宽、结构性高（碳纤维的长径比大）、纯度高，其!! 便小，导电性表现优。 7 K1 G( }2 ~8 [% E$ o十四、阻燃性 橡胶多为碳氢化合物，属可燃性材料，受内部或外部足以使之热裂解的热源作用下热分解产生可燃产物，然后在适当温度下自燃，或者由引火点燃，氧气充足便会燃烧。燃烧产生的热量一部分又反馈给材料，使未燃部分进一步裂解、燃烧、蔓延成灾。燃烧按自由基连锁反应历程进行，热量大、温度高，加之材料的含碳量高，容易不完全燃烧而产生大量黑烟。有的在燃烧过程中产生HCI、HF、HCN、H2S、SO2、CO 和苯乙，烯等有毒害性腐蚀性气体。矿井、交通、电器；家居诸多场合使用的橡胶制品均要求具有阻燃性（包括低烟与低毒害性），有利于防止火灾的发生或蔓延扩大，减少由火灾造成的生命、财产损失。 阻燃性，相对于对早期火灾的阻抗特性，常以人之逃难、救生、灭火活动成为可能作为条件。阻燃性包括多重含义：材料炭化而不着火燃烧（非着火性）；着火燃烧但难扩展蔓延 3 t4 q! M- U; d1 D+ _7 k/ i* _（耐延燃性）；移除火焰后自然熄灭（自熄性）；无焰燃烧的残烬（或余辉）时间短；以及燃烧时无滴落。实际上，着火燃烧后自身的燃烧热不足以使来燃部分持续燃烧下去，也就表现出自熄，不延燃了。广义上说，阻燃性还应涉及安全性，包括烟尘、有毒害性气体的产生及对人体的危害要受到有效的抑制。烟、有毒气体常为火灾中导致人死亡的首要原因，占死者的40%.（晕倒而被烧死者不计在内）。 2 r( S4 G" T* R4 f/ f氧指数（OI）常用来表征材料的阻燃性。空气中的氧气质量分数为20.9%，OI不大于21的材料很容易在空气中点燃；OI 不少于*2 的就相对难燃，或者有自熄性。氧指数大，阻燃性相对好。 主链饱和的橡胶耐热性好，比不饱和橡胶更适宜作为阻燃橡胶制品。 橡胶组分中如含有卤素P、CI、Br 就有自熄性，可以提高阻燃效能；含有P、N元素也改 进阻燃性。如果像CO、ECO 含有氧元素就有损阻燃性了。例如，CM 对PE，CI从质量分数 ! E5 E/ v$ v' ~% X: k48%降至0%，自燃温度从466℃ 降至398℃；含CI 达66%的CM，燃烧热仅为7.6kj•g-1 ， 而PE 的为44.1kj•g-1。CM、CSM不仅自熄，延燃速度亦慢。CO对ECO，其CI 的质量分 + Y, ]7 }- v) V" U* N6 D数为38%对26%，0 为17%对23%，OI 为21.5 对19.5，可见CI、O 元素的作用不同了。亚 硝基氟橡胶在氧气中也不燃烧，Q类橡胶可自熄，若用苯基取代甲基，阻燃性将提高 / k6 \/ R5 c4 M: U9 E4 Y

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